Разработка месторождений газоконденсатного типа

(эксперименты 4, 3b).

Рассмотрим особенности углеводородоотдачи истощаемого газокон-денсатного

пласта, пористая среда которого является "сухой", то есть не содержит

связанную воду. Данный случай имеет не только теоретическое, но и

практическое значение, поскольку содержание связанной воды во многих

газоконденсатных залежах весьма незначительно (единицы процентов объема

пор). Целесообразность проведения экспериментов без связанной воды,

обусловлена также необходимостью оценить влияние пористой среды на

массообменные процессы при сравнении результатов с данными, полученными на

бомбе PVT.

На рис.2—7 представлены отдельные результаты сравнения динамики состава

продукции истощаемого пласта и некоторых параметров добываемой смеси для

моделей пласта с различной проницаемостью (сосуд PVT-соотношений можно

условно рассматривать как образец пористой среды с весьма высокой

проницаемостью, например, 10-10—10-11м2). Из сравнения графиков следует,

что с уменьшением проницаемости от 10-10 — 10-11 м2 (эксперимент №2) до

64.10-15м2 (№ 2а) и далее до 9,1-10-15 м2 (№3) происходит снижение

давления максимальной конденсации компонентов пластовой смеси. Особенно это

проявилось у низкомолекулярных компонентов.

Для исследования типичных, но сравнительно "легких" газоконденсатных смесей

(молекулярная масса фракции С5+ в смеси исходного состава равна 115 г/моль)

наблюдается интенсивный рост содержания в продукции компонентов С2+ после

снижения пластового давления ниже давления максимальной конденсации, причем

вне зависимости от испарения конденсатогазовый фактор продукции после

снижения давления ниже давления максимальной конденсации вновь возрастает

(рис. 4), достигая вдвое больших, чем при давлении максимальной

конденсации, значений к концу отбора пластовой смеси (p=1 МПа). КГФ растет

за счет компонентов С5 и С7; декан (С10) практически не испаряется. При

этом молекулярная масса фракции С5+ почти монотонно снижается во всей

области давлений, от pрнк до р =1 МПа (рис. 5).

C2-4 % (Молярная доля)

Рис.2.

[pic]

Зависимость содержания фракции С2-4 в равновесной газовой фазе от

«пластового» давления:

1 – сосуд PVT-соотношений; пористая среда без связной воды с

проницаемостью:

2 – 64?10-15 м2

3 – 9,1?10-15 м2

Если поведение кривой "содержание фракции С2-4 , % как функции

пластового давления" аналогично поведению соответствующей кривой для

фракции С5+ (график КГФ), то и зависимость молекулярной массы фракции С2-4

также аналогична этим двум кривым; в области давлений ниже давления

максимальной конденсации молекулярная масса С2-4 вновь увеличивается, в

отличие от этого параметра для стабильного конденсата.

Сопоставление результатов экспериментов на физических моделях пласта с

бомбовыми данными показывает, что пористая среда в обследованном диапазоне

не препятствует процессу нормального испарения выпавшего конденсата, хотя

некоторые детали массообменных процессов в пустотелом сосуде PVT-

соотношений и в пористой среде, естественно, различаются. Так, представляет

интерес область давлений от 8—10 до 13 — 15 МПа (рис. 5, 6). Здесь заметно

нарушается монотонный характер уменьшения молекулярной массы стабильного

конденсата (фракция С5+), что обусловливается вступлением в область

максимальной конденсации фракции промежуточных углеводородов (см. рис.2).

По-видимому, смещение равновесия для этих углеводородов в сторону

(нормального) испарения оказывает влияние на конденсацию легкой части

фракции С5+, близкой по химическому составу к промежуточным углеводородам:

конденсация С5+ заметно затормаживается, причем более заметно в пористой

среде с меньшей проницаемостью, по сравнению с сосудом PVT-соотношений (см.

рис. 6).

Рассмотрим особенности углеводородоотдачи истощаемых газоконденсатных

пластов, различающихся коллекторскими свойствами (проницаемостью), пористая

среда которых содержала связанную воду в количестве 10% объема пор (см.

табл. 1.29). В данном случае сосуд PVT не рассматривается, сравниваются

лишь эксперименты с частично водонасыщенными пористыми средами,

различающимися проницаемостью (64-10 -15м2 — эксперимент №3а; 9,1-10 -15

м2 — эксперимент №4а).

Анализ результатов показал, что зависимости состава продукции и ее

параметров от давления близки к тем, что характеризуют процесс истощения

сухой пористой среды. Известно, что связанная вода, как правило, занимает

наиболее мелкие поры, "выключая" их таким образом из процесса фильтрации и

ухудшая сорбционные свойства коллектора. Поэтому присутствие воды в

определенной степени сгладило различия между пористыми средами с большей и

меньшей проницаемостями. Тем не менее и в этом случае для более проницаемой

пористой среды зависимость содержания, в частности, углеводородов С2-4 в

продукции от текущего давления в "пласте" расположена несколько выше (рис.

7).

Графики зависимости молекулярных масс фракций от текущего пластового

давления также аналогичны тем, что получены на "сухих" пористых средах.

[pic]

Результаты экспериментов 4 и 36 (см. табл. 2), выполненных на тех же

моделях пласта, но при более высоком содержании связанной воды в их

пористых средах (30 % объема пор), в данной работе не приведены, так как

они в значительной мере аналогичны результатам исследований на "сухих"

моделях.

Повышенное содержание связанной воды лишь еще больше сглаживает различия

между пористыми средами с большей и меньшей проницаемостями.

Таким образом, анализируя полученные результаты, можно сделать следующие

выводы.

Процесс глубокого истощения газоконденсатной системы типа вуктыльской до

давления порядка 1 МПа, моделируемый как в сосуде PVT-соотношений, так и в

пористых средах с различной проницаемостью и водонасыщенностью, начиная с

давления максимальной конденсации (т. е. при р =• 5 — 7 МПа),

характеризуется наличием области нормального испарения для компонентов от

С5 до С8 — С9.

Компоненты жидкой фазы пластовой смеси в процесс нормального испарения

вовлекаются тем активнее, чем ниже их молекулярная масса.

[pic]

[pic]

При значениях молекулярной массы выше 100 г/моль выход компонентов мало

изменяется в процессе снижения пластового давления от 5 — 7 до 1 МПа, а

резкое снижение в продукции доли компонентов С10+ позволяет утверждать, что

практического значения добыча этой высокомолекулярной части пластовой смеси

в области давлений нормального испарения иметь не может, в отличие от

легкой части пластовой смеси (фракции С2-С„).

Значения проницаемости, а также водонасыщенности вмещающей

газоконденсатную смесь пористой среды в исследованной области практически

не влияет на особенности процессов дифференциальной конденсации и

нормального испарения газового конденсата.

Таким образом, при той газоконденсатной характеристике, какую имеет

вуктыльская пластовая углеводородная смесь, динамика фазовых проницаемостей

в пористой среде с типичными коллекторскими свойствами не столь драматична,

как при разработке месторождения Нокс-Бромайд. Из средних по проницаемости

и пористости объемов перового пространства вуктыльского пласта-коллектора

на завершающей стадии разработки будут извлекаться углеводороды, в том

числе за счет процесса нормального испарения. Естественно, в худших по

сравнению со средними зонах коллектора возможны явления, из-за которых

часть запасов углеводородов будет блокирована и составит неизвлекаемые

пластовые потери. На снижение потерь, в том числе и этих, направлено

предложенное ВНИИГАЗом и реализуемое на Вуктыле в районе УКПГ-8 и УКПГ-1

воздействие на пласт сухим неравновесным газом.

[pic]

Afc , г/моль

115

105

о 1 • 2 Д 3

95

85

25

15

р,Мпя

[pic]

Сайклинг-процесс

Увеличение коэффициента конденсатоотдачи, а нередко и газоотдачи при

разработке газоконденсатных месторождений может быть достигнуто путем

возврата в пласт в течение определенного периода времени добытого газа, из

которого предварительно извлечены компоненты С2+ или С3+. Такой режим

разработки, обеспечивающий отбор пластового газа с начальным высоким или

слабо уменьшающимся содержанием конденсата (благодаря поддержанию давления)

получил название сайклинг-процесса. Впервые применять его начали в конце 30-

х годов, в годы второй мировой войны, когда резко возросла потребность в

жидких углеводородах как сырье для производства моторных топлив, а

потребность в углеводородном газе, напротив, несколько уменьшилась. В 1944

г. в США функционировали 37 установок для осуществления сайклинг-процесса

при общем количестве разрабатываемых газоконденсатных месторождений 224.

Обратная закачка «отбензиненного» газа применялась в тот период времени не

только в США, но и в Канаде и ряде других газодобывающих стран, причем даже

на таких газоконденсатных месторождениях, начальное содержание конденсата в

газе которых составляло всего 150—180 г/м3. По окончании войны вследствие

заметного изменения структуры потребления углеводородов и соответствующей

динамики цен на жидкие и газообразные углеводороды объемы обратно

нагнетаемого в пласт газа резко снизились. Удовлетворительные технико-

экономические показатели при реализации сайклинг-процесса стали получать

только на ГКМ с начальным содержанием конденсата в газе не ниже 250 — 300

г/м3. Основной упор делался на реализацию вариантов частичного сайклинг-

процесса, когда объем возвращаемого в пласт газа меньше объема газа,

отбираемого из пласта. Одновременно значительно возросла доля нагнетаемых в

пласт неуглеводородных газов. В целом, однако, количество объектов, на

которых применялся сайклинг-процесс, очень сильно уменьшилось. Тем не менее

часть газоконденсатных месторождений США, Канады, некоторых других стран

разрабатывались и продолжают разрабатываться в режиме обратного нагнетания

газа. Накопленный опыт применения сайклинг-процесса в различных условиях и

на месторождениях с разными геолого-промысловыми характеристиками

потребовал более глубокого обоснования каждого проекта разработки,

предусматривавшего возврат в пласт газа. Стала очевидной необходимость

тщательного изучения характера неоднородности пласта — потенциального

объекта нагнетания сухого газа. С другой стороны, исследования ВНИИ-ГАЗа

доказали, что, во-первых, частичный сайклинг-процесс при низких пластовых

давлениях может по своим показателям не уступать процессу при высоких,

близких к начальному, давлениях, а во-вторых, можно повысить эффективность

процесса, если учитывать состав пластовой смеси. Речь идет о

целесообразности использования влияния промежуточных углеводородов (этан-

пропан-бутановой фракции) на испаряемость ретроградного конденсата в

газовую фазу в послепрорывный период. При этом было показано, что испарение

ретроградного конденсата — весьма длитель-нцй процесс, и в течение многих

лет после прорыва закачанного газа воз-моЦно получать из скважин продукцию

с высоким промышленным содержанием конденсата.

В связи с тем, что в рыночных условиях при колебаниях спроса на газ и

жидкие углеводороды повышается вероятность реализации на россий- ских

газоконденсатных месторождениях сайклинг-процесса, мировой опыт его

применения представляет большой интерес [10, 26, 44].

Ниже анализируются результаты осуществления сайклинг-процесса зарубежом,

а также результаты единственного, практически реализованного в странах СНГ

сайклинг-процесса на Новотроицком ГКМ (Украина).

Опыт проектирования разработки крупнейшего газоконденсатного

месторождения Канады Кэибоб чрезвычайно интересен в смысле комплексного

решения проблемы использования полезных ископаемых с учетом требований по

охране недр и окружающей среды.

Газоконденсатное месторождение Кэибоб, открытое в сентябре 1961 г.,

расположено в провинции Альберта, в 300 км к северо-западу от г. Эдмонтона.

Продуктивные отложения, сложенные в основном пористыми доломитами,

приурочены к рифогенному массиву верхнего отдела свиты Свои Хиллс,

образующему вытянутую с северо-запада на юго-восток структуру длиной около

60 км и шириной 3,5 — 9 км. Эти отложения осложнены межрифовым каналом

значительных размеров, положение которого четко не зафиксировано. Створ

канала заполнен плотными известняками. По всей площади месторождения,

пласты которого регионально погружаются в юго-западном направлении с

наклоном 1,05 м/км, продуктивные отложения подстилаются темными

битуминозными карбонатами нижнего отдела свиты Свои Хиллс средней мощностью

33 м. Наряду с плотными известняками здесь представлены и пористые

доломиты. Мощность продуктивного горизонта изменяется в пределах от 0 до

109 м. Покрышкой залежи служат плотные битуминозные известняки свиты

Беверхилл Лейк. Таким образом, ловушка газа и конденсата на месторождении

Кэибоб образовалась в результате литологического выклинивания и литологи-

ческого экранирования в подошве и кровле.

Начальное пластовое давление в газоконденсатной залежи, приведенное к

абсолютной отметке средневесовой плоскости массива 2307 м, составляет 32,4

МПа. Пластовая температура (Т = 114 °С), как и давление, аномально высокая

для глубин залегания около 2300 — 2350 м. Запасы пластового газа площади В

составляли 93,5 млрд. м3, в том числе запасы товарного сухого газа — 63,3

млрд. м3, конденсата (С5+) — 40,6 млн. м3, сжиженных газов (С3 —С4) — 20,5

млн. м3, серы — 21,1 млн.т. В целом по месторождению запасы пластового газа

были равны 110,6 млрд. м3, конденсата — 48 млн. м3.

Газоконденсатная залежь Кэибоб массивная. На западе она ограничена

пересечением кровли рифа с ГВК, а на востоке — выклиниванием свиты Свои

Хиллс, замещающейся плотными известняками. По данным исследования скважин,

после вскрытия водонасыщенных отложений выявилось постепенное снижение

пористости и проницаемости в направлении с северо-востока на юго-запад. Это

снижение обусловлено как увеличением доли плотных рифогенных известняков,

так и уменьшением пористости доломитовых интервалов. Средние значения

пористости и проницаемости водоносной зоны составляют 6 % и 25-10-15 м2. По

данным замеров давления в скважинах, расположенных за пределами ГВК,

установили взаимодействие водоносных зон пласта Д-3 месторождения Пайн-Крик

и Беверхилл Лейк месторождения Кэибоб. Отбор 6,72 млрд.м3 газа из залежи Д-

3 (Пайн-Крик) обусловил снижение давления на 0,34 МПа.

Расчеты показали, что в Пайн-Крик вторглось 16,54 млн. м3 воды, в том числе

10,32 млн. м3 — из зоны, подстилающей залежь Д-3. Остальная вода поступила

из сопредельных водоносных областей, главным образом рифовой зоны Беверхилл

Лейк. Это подтверждается снижением давления в залежи (площадь В) на 4,1

МПа.

Продуктивность и приемистость рассчитывались на основании данных по

исследованию скважин с использованием известной степенной зависимости

дебита от разности квадратов пластового и забойного давлений. Результаты

обработки данных исследования применялись для построения карты равной

производительности скважин, с помощью которой определяли параметр С в

уравнении притока для неисследованных скважин. Максимально допустимая

депрессия устанавливалась, исходя из необходимости предотвращения

образования конуса воды, на уровне 0,012 МПа/м в продуктивной мощности ниже

нижних перфорационных отверстий. Допускалось превышение этого значения

вплоть до 0,023 МПа/м.

Газоконденсатная система месторождения Кэйбоб была недонасыщена

высококипящими углеводородами — давление начала конденсации находилось на

уровне 23,4 МПа. Компонентный состав пластовой смеси приведен в табл. 1.19.

Хотя в интервале снижения давления 32,4—23,4 МПа жидкая фаза в пласте не

образуется, дальнейший отбор газоконденсатной смеси сопровождается

интенсивным выпадением конденсата вплоть до давления максимальной

конденсации рм к = 8,1— 8,4 МПа. Максимальная доля углеводо-роднасыщенного

перового объема, занятая выделившимся стабильным конденсатом, составляет

5,0 %. В соответствии с изотермой текущего кон-денсатосодержания

коэффициент извлечения стабильного конденсата при разработке на режиме

истощения (рист =4,1 МПа) без учета продвижения подошвенной воды составляет

63 — 65 %. Такая сравнительно высокая кон-денсатоотдача обусловлена сильным

недонасыщением пластовой смеси, в результате которого около 17 % от запасов

конденсата отбирается до начала выпадения его в пласте. Высокая

концентрация в пластовой смеси сероводорода, пропан-бутанов и конденсата

определяет сравнительно низкое соотношение между объемами остаточного

(сухого) и жирного газов — молярная доля остаточного газа в смеси даже при

рмк не превосходит 0,712.

Физико-химические свойства пластовой смеси

Плотность газа,

кг/м3.............................................................

1,03

Псевдокритическая температура,

К..................................491

Псевдокритическое давление,

МПа...................................5,32

Вязкость газа при давлении 32,2 МПа, мПа-с................0,036

Содержание сжиженных газов, см3/м3............................

219

Содержание конденсата (С5+), см3/м3.............................

434

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8