Курсовая работа: Проектирование Ш-образного электромагнита для автоматического выключателя
Фδ2=n∙Фδ1 (3.5.2)
где Ф δ – поток в зазоре
(Вб),
По формулам (3.5.1–3.5.2)
(Вб)
Фδ2=0,954∙1,758∙10-4=1,677∙10-4
(Вб)
Среднее значение сил от соответствующих потоков:
(3.5.3)
(3.5.4)
По формулам (3.5.3) и (3.5.4):
(H)
(H)
Амплитудное значение переменной составляющей силы:
(3.5.5)
По формуле (3.5.5):
(H)
Минимальное значение силы:
Pmin=Pcp1+Pcp2-Pm (3.5.6)
По формуле (3.5.6):
Ртт = 38,4 + 69,93 – 58,8 = 49,53 (H).
Найденное значение электромагнитной силы больше расчетного
значения противодействующей F'прк = 0,5∙56,8 =28,4 (Н)
Пульсация силы:
(3.5.7)
По формуле (3.5.7):
3.6 Температура стали и К.З. витков
Потери в К.З. витке:
(3.6.1)
По формуле (3.6.1):
(Вт)
Температура перегрева К.З. витка:
(3.6.2)
где Soхлв – поверхность охлаждения витка
(м2)
где kтв – коэффициент теплоотдачи витка, kтв= 3,5∙10-3
Вт/(см2 град)
По формуле (3.6.2)
Потери в стали:
Pc=pc∙Gс (3.6.3)
где рс – удельные потери, при Вm= 1,1 Тл, рс=4
Вт/кг
Gс – вес стали, Gс= γ∙Vст, где γ – плотность
стали, γ =7800 кг/м3
Vст – объем стали
(м3)
Gст=7800∙6,9∙10-5=0,54 (кг)
По формуле (3.6.3)
Pc=4∙0,54=2,16 (Вт)
Температура нагрева стали:
(3.6.4)
где Sохлс – поверхность охлаждения стали:
(м2)
где kтс – коэффициент теплоотдачи стали, kтс=11,5 Вт/м2
град
По формуле (3.6.4)
3.7 Расчет тяговой характеристики
Для того чтобы электромагнит надежно работал, необходимо
обеспечить превышение тяговой характеристики над противодействующей.
Электромагнитную силу определим по энергетической формуле.
где I – действующее значение тока.
Для определения индуктивности и тока необходимо провести расчет
магнитной цепи для нескольких положений якоря. При этом сопротивлением стали и
К.З. витков можно пренебречь, но учесть рассеяние магнитного потока.
В схеме замещения (рис. 3.7.1) поток рассеяния приведен к
полной МДС обмотки, поэтому приведение значение сопротивления рассеяния принято
втрое больше, чем его значение, полученное по геометрическим размерам R's = 3Rs.
Рис. 3.7.1. Схема замещения магнитной цепи без учета стали и
К.З. витков
Из схемы замещения эквивалентное магнитное сопротивление:
(3.7.2)
где Rn магнитное сопротивление зазора отлипания.
Rn=1/Λn; (3.7.3)
где Λn магнитная проводимость зазора отлипания.
Rδ – магнитное сопротивление магнитного зазора.
Rδ=1/Λδ (3.7.4)
где Λδ магнитная проводимость рабочего зазора.
Rs магнитное сопротивление рассеяния.
где λs магнитная удельная проводимость.
Тогда индуктивность обмотки:
(7.7.6)
Величина тока при соответствующем зазоре:
(7.7.7)
Расчет ведется для номинального и минимального напряжений.
Производная индуктивности определяется через приращение
индуктивности и зазора:
(3.7.8)
q |
0,006 |
0,0055 |
0,005 |
0,0045 |
0,004 |
0,0035 |
0,003 |
0,0025 |
0,002 |
0,0015 |
L |
0,59164 |
0,6111 |
0,63415 |
0,66151 |
0,69462 |
0,73571 |
0,78838 |
0,85881 |
0,95992 |
1,11451 |
Λn∙10-6
|
3,71161 |
3,71281 |
3,71412 |
3,71553 |
3,71707 |
3,71876 |
3,72061 |
3,72265 |
3,72491 |
3,72747 |
Λδ∙10-7
|
1,54061 |
1,60921 |
1,68991 |
1,78667 |
1,90511 |
2,05376 |
2,24756 |
2,51207 |
2,90032 |
3,53322 |
Imin
|
0,95151 |
0,92427 |
0,89292 |
0,86022 |
0,82255 |
0,77998 |
0,73126 |
0,67462 |
0,60743 |
0,52561 |
Iном
|
1,11942 |
1,08738 |
1,05165 |
1,01203 |
0,96771 |
0,91762 |
0,86031 |
0,79367 |
0,71462 |
0,61835 |
Pmin
|
16,5789 |
18,1341 |
19,9641 |
22,1436 |
24,7824 |
28,0439 |
32,1729 |
37,5552 |
44,8297 |
56,1143 |
Pном
|
22,9466 |
25,0991 |
27,632 |
30,6485 |
34,3009 |
38,8151 |
44,5299 |
51,9795 |
62,0481 |
76,2828 |
Заключение
В данном курсовом проекте был рассмотрен наиболее широко
распространенный элемент электрических аппаратов, обеспечивающий их надежное
функционирование – Ш–образный электромагнит, а именно для автоматического
выключателя.
Электромагнитные
устройства входят в состав значительной части коммутационных аппаратов
(особенно низкого напряжения), реле, устройств дистанционного управления,
тормозных и подъемных устройств, автоматических выключателей и др. Поэтому
вопросы расчета и проектирования, обеспечивающие надежность и экономичность их
работы, являются актуальной задачей. Однако при кажущейся простоте конструкции
полный учет всех факторов, влияющих на работу электромагнита в аналитической
форме, приемлемой для инженерных расчетов, встречает затруднения в связи со
сложностью электромагнитных и тепловых процессов в элементах аппарата.
Были
приведены общие
сведения об автоматических выключателях их классификация, как они
распределяются
– по
типам отключения тока,
– по
типам исполнения,
– по
типам привода.
Также рассмотрена принципиальная схема автоматического
выключателя, конструкция автоматического выключателя, принцип его действия.
В третей части курсового проекта были изложены расчеты Ш–образного
электромагнита, а именно:
– расчет сечения магнитопровода;
– расчет размеров К.З. витка;
– предварительный расчет размеров обмотки и магнитопровода;
– уточненный расчет обмотки при притянутом якоре;
– проверка отсутствия вибрации якоря;
– температура стали и К.З. витков.
Список
литературы
1. Чунихин А.А. «Электрические
аппараты высокого напряжения. Выключатели» Т. 1 – 3: Справочник. – М.:
Информэлектро, 1996, 1997.
2. Таев И.С. «Электрические
аппараты управления» – 2-е изд. – М.: Энергоатомиздат, 1984.
|