Курсовая работа: Расчет материального баланса установки АВТ. Проектирование аппарата вторичной перегонки бензина К-5
Таблица 13
Материальный баланс колонны
вторичной перегонки К-7
Приход |
% |
кг/час |
т/год |
Расход |
% |
кг/час |
т/год |
Фр. С5-1050С
|
10,94 |
40220,59 |
328200 |
Фр. С5-620С
|
4,44 |
16323,53 |
133200 |
Фр. 62-1050С
|
6,5 |
23897,06 |
195000 |
Таблица 14
Материальный баланс колонны
вторичной перегонки К-8
Приход |
% |
кг/час |
т/год |
Расход |
% |
кг/час |
т/год |
Фр. 62-1050С
|
6,5 |
23897,06 |
195000 |
Фр. 62-850С
|
3,3 |
12132,35 |
99000 |
Фр. 85-1050С
|
3,2 |
11764,71 |
96000 |
Таблица 15
Сводный материальный баланс блока стабилизации
и вторичной перегонки бензина установки ЭЛОУ-АВТ
Приход |
% |
кг/час |
т/год |
Расход |
% |
кг/час |
т/год |
Нестабильный бензин |
25,72 |
94558,82 |
771600 |
УВГ |
1,28 |
4705,88 |
38400 |
Фр. С5-620С
|
4,44 |
16323,53 |
133200 |
Фр. 62-850С
|
3,3 |
12132,35 |
99000 |
Фр. 85-1050С
|
3,2 |
11764,71 |
96000 |
Фр. 105-1400С
|
6,1 |
22426,47 |
183000 |
Фр. 140-1800С
|
7,4 |
27205,88 |
222000 |
Итого
|
26,72
|
94558,82
|
771600
|
6. Тепловой баланс колонны
вторичной перегонки К-5
Qпр = Qрасх (6.1)
Qпр = Qбензина + Qорошения
(6.2)
Qрасх = Q105-140 + Qфлегма + Q140-180 + Qпотери
(6.3)
6.1 Определение количества
тепла поступающего в колонну
6.1.1 Определение количества
тепла приносимого нестабильным бензином:
Нестабильный бензин поступает
в колонну в паро-жидкостном состоянии. До1500С в парах находится 32%
бензина (е = 0,32).
,
где Iпаров – энтальпия нефтяных паров (t = 423 К), Iпаров = 631,1 кДж/кг;
Iжид – энтальпия нефтяных жидкостей (t = 423 К, ρ = 0,758 кг/м3), Iжид = 330,98 кДж/кг;
6.1.2 Определение количества
тепла приносимого орошением, кВт:
, (6.1.2.1)
где Iорошения – энтальпия флегмы (t = 303 К, ρ = 0,738 кг/м3), Iорошения = 61,3 кДж/кг;
, (6.1.2.2)
где R –флегмовое число (R=2,4).
По формуле (6.2) получаем
6.2 Определение потерянного
количества тепла, кВт
(6.2.1)
6.2.2 Определение количества
тепла уходящего с фракцией 140-1800С
(6.2.2.1)
где I140-180 – энтальпия фракции 140-1800С
(t = 446 К, ρ = 0,774 кг/м3),
I140-180 = 392,125 кДж/кг
6.2.3 Определение количества
тепла уходящего с дистиллятом (Фр 105-1400С)
(6.2.3.1)
где I105-140 – энтальпия фракции 105-140 (пары, t = 405К, ρ = 0,738 кг/м3), I105-140 = 296,4 кДж/кг
По формуле (6.3) находим количества
тепла выносимого с продуктами из колонны, кВт
6.3 Расчет горячей струи
6.3.1 Определение необходимого
количества тепла вносимого в колонну горячей струей
(6.3.1.1)
6.3.2 Определение количества
фр. 140-1800С необходимого на горячую струю
Примем, что фр. 140-1800С
нагревается в печи на 1000С (446К → 546К)
(6.3.2.1)
где - энтальпия горячей струи,
=754,83 кДж/кг;
- энтальпия фракции 140-1800С, = 392,125 кДж/кг.
6.4 Сводный тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5
Таблица 16
Сводный тепловой баланс колонны
вторичной перегонки К-5
Приход |
% |
кВт |
кДж/ч |
Расход |
% |
кВт |
кДж/ч |
Нестабильный бензин |
62,33 |
58872,0 |
21193926,7 |
Дистиллят |
66,47 |
62779,17 |
22600500 |
Орошение |
9,70 |
9164,95 |
3299382,4 |
Фр. 140-1800С
|
31,37 |
29633,63 |
10668105,7 |
Горячая струя |
27,97 |
26416,96 |
9510105,6 |
Потери |
2,16 |
2041,11 |
734799,6 |
Итого
|
100
|
94453,91
|
34003414,68
|
Итого
|
100
|
94453,91
|
34003405,3
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10
|