Курсовая работа: Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1
III. Определение расчётного расхода
топлива
3.1) Располагаемое тепло
топлива Qрр находим по формуле:
Qрр=Qрн+Qв.вн+iтл
3.2) Величину тепла,
вносимого воздухом, подогреваемом вне парового котла, Qв.вн учитывают только для высокосернистых мазутов. Топливо
проектируемого котла - малосернистый мазут.
где (Ioв)’ при t’вп =100 oC Þ (Ioв)’=322 ккал/кг;
3.3) Величину физического
тепла топлива находим по формуле:
iтл= Cтл tтл, где tтл =100 oC; Cтл =0,415+0,0006×tтл=0,415+0,0006×100=0,475 ккал/(кг× oC);
iтл= 0,475×100=47,5 ккал/кг;
3.4) Qрр=Qрн+iтл=9620+47,5=9667,5 ккал/кг;
3.5) Потери теплас
химическим недожогом q3=0,5%;
с механическим недожогом q4=0,0%;
3.6) Потеря тепла с
уходящими газами:
где (Ioхв) при t =30 oC;
Ioхв=9,5×Vo =9,5×10,62=100,89 ккал/кг;
Iух=709,135 ккал/кг; tух=150 oC; aух=1,27;
3.7) Потеря тепла от
наружного охлаждения котла: q5=0,92% (при D = 50 т/ч);
3.8) КПД парового котла
“брутто” находят по методу обратного баланса:
hпк=100-(q2+ q3+ q4+ q5+ q6)=100-(6,01+0,5+0,92)=92,57 %;
Коэффициент сохранения
тепла:
3.9) Расход топлива,
подаваемого в топку:
где Qпк=Dк×(Iпе- Iпв)×1000; при Pпе = 40 кгс/см2 и tпе = 440oC Þ Iпе = 789,8 ккал/кг;
а при Pпв = 1,08×Pб = 1,08×45 = 48,6 кгс/см2 и tпв = 140oC
Þ Iпе = 141,3 ккал/кг;
Qпк = 50×(789,8- 141,3)×1000=3,2425·107ккал/кг;
3.10) Расход топлива
используют при выборе и расчёте числа и мощности горелочных устройств. Тепловой
расчёт парового котла, определение объёмов дымовых газов и воздуха, количество
тепла, отданного продуктами горения поверхностям нагрева, производятся по
расчётному расходу фактически сгоревшего топлива с учетом механической
неполноты горения:
IV. Выбор схемы сжигания топлива
4.1) Схему
топливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовка
к сжиганию мазута заключается в удалении из него механических примесей,
повышении давления и подогрева для уменьшения вязкости.
4.2) В проектируемом
паровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическими
форсунками суммарной производительностью 110¸120% от паропроизводительности котла; мазут подогревают до 100¸130оС. Скорость воздуха в
самом узком сечении амбразуры должна быть 30¸40 м/с.
V. Поверочный расчёт топки
Задачей поверочного
расчёта является определение температуры газов на выходе из топки Jт’’ при заданных конструктивных размерах
топки, которые определяют по чертежам парового котла.
V.1 Определение конструктивных
размеров и характеристик топки
5.1.1) По чертежу
парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу
№ |
Наименование величин |
Обозн. |
Раз-ть |
Источник или формула |
Топочные экраны |
Выход-ное окно |
Фронтовой |
Боко-вой |
Задний |
Осн.
часть
|
Под |
|
Осн.
часть
|
Под |
1 |
Расчётная ширина экранированной стенки |
bст
|
м |
чертёж или
эскиз
|
5,0 |
5,0 |
3,5 |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
2 |
Освещённая длина стен |
lст
|
м |
чертёж или
эскиз
|
9,075 |
1,675 |
- |
7,05 |
1,85 |
2,05 |
3 |
Площадь стены |
Fст
|
м2
|
bст ·lст
|
45,5 |
8,375 |
30,014 |
35,125 |
9,25 |
10,25 |
4 |
Площадь стен, не занятых экранами |
Fi
|
м2
|
чертёж или
эскиз
|
- |
- |
0,9202 |
- |
- |
- |
5 |
Наружный диаметр
труб
|
d |
м |
чертёж или
эскиз
|
0,06 |
6 |
Число труб |
Z |
шт |
-²- |
70 |
70 |
49 |
70 |
70 |
- |
7 |
Шаг труб |
S |
м |
-²- |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
- |
8 |
Отн. шаг труб |
S/d |
- |
- |
1,1667 |
9 |
Расстояние от оси до обмуровки |
е |
м |
-²- |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,065 |
0,065 |
- |
10 |
Относ. -²- |
e/d |
- |
- |
1,667 |
1,667 |
1,667 |
1,0833 |
1,0833 |
- |
11 |
Угловой к-т экрана |
X |
- |
номо-грамма |
0,99 |
0,99 |
0,99 |
0,985 |
0,985 |
1 |
12 |
К-т загрязнения |
x |
- |
таблица |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
13 |
К-т тепловой эффективности экрана |
y |
- |
Cx |
0,5445 |
0,5445 |
0,5445 |
0,54175 |
0,54175 |
0,55 |
5.1.2) Среднее значение
коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9
|