Курсовая работа: Трансформатор силовий трифазний потужністю 740 кВА
Коефіцієнт враховує перешихтовку
верхнього ярма при потужності 1000-6300 кВА згідно стр.394 [1]
=
|
1,04 |
. |
Коефіцієнт залежить від форми стиків в крайніх
і середніх стрижнях магнітної системи. З табл.8.20 для прийнятої шихтовки рис.А.1,б
для індукції = 1,60 Тл
=
|
42,45 |
. |
[1,18∙1∙(1,775∙472+
+1,575∙456-4∙1,575∙48+(1,775+1,575)/2∙42,45∙1,4∙48)+ 4∙2875∙0,0482+
+3∙23500∙0,0342)∙1∙1,05∙1,04=11011 ВА.
Струм холостого ходу
=11011/10•740=1,488 %,
Відхилення розрахункового значення струму холостого ходу від
заданого (гарантійного) не слід допускати більш ніж на половину допуска,
дозволеного ГОСТ 11677-85 (дозволений допуск +30%, стр.398 [1]):
=(-)•100/1,76=-15%.
Активна складова холостого ходу
1692/(10∙740)=0,23 %.
Реактивна складова струму холостого ходу
(1,4882-0,232)1/2=
1,47 %.
Коефіцієнт корисної дії трансформатора
=(1-(9196+1692)/
/(740∙103+9196+1692))∙100=98,5
%.
Висновки по третьому розділу
В результаті розрахунків одержані наступні характеристики:
Найменування
параметра |
Значення |
Відхилення
в % від заданого значення |
Потужність,
кВА |
740 |
- |
Номінальна
лінійна напруга обмоток ВН, В |
6000 |
- |
Номінальна
лінійна напруга обмоток НН, В |
400 |
- |
Схема
і група з'єднання обмоток |
У/У0-0
|
- |
Номінальний
лінійний струм обмоток ВН, А |
71,3 |
- |
Номінальний
лінійний струм обмоток НН, А |
1069,4 |
- |
Втрати
короткого замикання, Вт |
9196 |
3,3 % |
Втрати
холостого ходу, Вт |
1692 |
14,3 % |
Напруга
короткого замикання % |
5,65 |
1% |
Струм
холостого ходу % |
1,488 |
1,488 % |
Коефіцієнт
|
2,16 |
|
4. ТЕПЛОВИЙ РОЗРАХУНОК ТРАНСФОРМАТОРА
4.1 Тепловий розрахунок обмоток
Внутрішній перепад температури в обмотці НН визначається по (9.9) і рис.
9.9 [1].
Теплопровідність паперової, просоченої маслом ізоляції по
табл. 9.1
=
|
0,17 |
Вт/(м∙).
|
Внутрішній перепад температури в обмотці НН
=933∙0,25∙10-3/0,17∙=1,4
,
де - товщина ізоляції на одну сторону,
рівна 0,25∙10-3 м.
Внутрішній перепад температури в обмотці ВН визначається
по (9.9) і рис. 9.9 [1]:
=792∙0,25∙10-3/0,17=1,2 .
Перепад температури на поверхні обмотки НН по (9.20) [1].
Вибираємо коефіцієнт для природного масляного
охолоджування (стр.427 [1])
=
|
1,0 |
. |
Вибираємо для внутрішньої обмотки НН (стор.
427 [1])
=
|
1,1 |
. |
Вибираємо по табл. 9.3 для відношення 4∙10-3/0,022=0,18
=
|
0,85 |
. |
=1∙1,1∙0,85∙0,35∙9330,6=19,81
.
Перепад температури на поверхні обмотки ВН по (9.20) [1].
Вибираємо коефіцієнт для природного масляного
охолоджування (стр.427 [1])
=
|
1,0 |
. |
Вибираємо для зовнішньої обмотки ВН (стор. 427
[1])
=
|
1 |
. |
Вибираємо по табл. 9.3 для відношення 4/28,8= 0,14
=
|
0,9 |
. |
=1∙1∙0,9∙0,35∙7920.6=17,28
.
Повний середній перепад температури від обмотки НН до масла
1,4+19,81=21,21.
Повний середній перепад температури від обмотки ВН до масла
1,2+17,28=18,48.
4.2 Вибір основних розмірів бака
По п. 9.6 [1], табл. 9.4, потужності трансформатора вибираємо
конструкцію гладкого бака з радіаторами і прямими трубами по рис. 9.16 [1] і рис.10.3
[3] .
Ізоляційні відстані відводів (рис. Б.1) визначаємо до пресуючої балки верхнього ярма і стінки бака. До остаточної розробки конструкції зовнішні
габарити пресуючих балок приймаємо
рівними зовнішньому габариту обмотки ВН.
Ширина бака визначається з умови ізоляції відводів від зовнішньої
обмотки ВН і стінок бака. Відводи НН – шина з міді, площа перерізу аналогічно перерізу
обмотки НН =292,8 мм2.
Товщина голої шини НН
=
|
8 |
мм. |
Ширина голої шини НН
=
|
36,6 |
мм. |
Вибираємо товщину ізоляції на сторону відвода НН по табл. 4.11 для
випробувальної напруги=5 кВ (стор.199 [1]).
=
|
0 |
мм. |
Загальна товщина відвода НН (див. рис. 3.13)
=8+2•0=8,0 мм.
Відвод ВН – шина з міді, площа перерізу аналогічно обмотки ВН
=23,4∙1=23,40 мм2.
Товщина голої шини ВН
=
|
1 |
мм. |
Ширина голої шини ВН
=
|
23,4 |
мм. |
Вибираємо товщину ізоляції на сторону відвода ВН по табл. 4.11 для
випробувальної напруги =25 кВ
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9
|