Дипломная работа: Исследования свойств штамповой стали после термической обработки
После
закалки данные стали рекомендуется подстуживать на воздухе до 950–900оС,
а затем охлаждать в масле.
Операцию
отпуска выполняют немедленно после закалки с целью предупреждения трещин. Как
правило, отпуск производят на твердость 45 HRC в штамповых
сталях, предназначенных для высадки и выдавливания; 48–53 HRC для ножей и
пил горячей резки.
Поскольку
при нагреве для отпуска в структуре сохраняется много аустенита, целесообразно
проведение двукратного отпуска. Температура второго отпуска может быть на 10–20оС
ниже, а его продолжительность на 20–25% меньше, чем первого отпуска.
Охлаждение после отпуска проводится на воздухе.
Служебные свойства
штампового инструмента и его стойкость в значительной степени определяются
соответствующим назначением марки стали, ее термообработкой и условиями
эксплуатации инструмента.
Закалка проводится для растворения значительной части
карбидов и получения высоколегированного мартенсита (рис. 5). Поэтому
температуры закалки – повышенные и ограничиваются лишь необходимостью сохранить
мелкое зерно и достаточную вязкость.
Рис.
5. Влияние температуры закалки на твердость стали 3Х2В8Ф при нагреве; отпуск
600оС [1]
Последующий отпуск вызывает дополнительное упрочнение
вследствие дисперсионного твердения. Для повышения вязкости его выполняют чаще
всего при более высоких температурах на более низкую твердость: 45–52 HRC и трооститную
структуру. Сталь получает менее легированный феррит, а коагуляция выделившихся
карбидов при отпуске протекает полнее.
Теплостойкость
штамповых сталей определяется составом твердого раствора. Она возрастает с
повышением температуры закалки сначала значительно, когда растворяется большая
часть вторичных карбидов, а затем более медленно, но при значительном росте
зерна.
Нагрев
до 1100оС создает достаточно полное насыщение аустенита (мартенсита)
и высокие прочностные свойства. Больший нагрев излишен; он уже мало улучшает
теплостойкость, но вызывает значительный рост зерна у стали 3Х2В8Ф до балла 8
(при 1150оС) и сильно ухудшает вязкость, пластичность и
разгаростойкость.
Изменение
твердости и прочности в отличие от теплостойкости характеризуется кривой с максимумом
(рис. 6).
Рис.6.
Влияние температуры закалки стали типа 4Х5МС на твердость
С
повышением нагрева в области более низких температур они возрастают из-за растворения комплексных карбидов
(повышается легированность аустенита и насыщенность его углеродом), а после более
высокого нагрева снижаются из-за роста зерна и напряжений. Однако прочность
отпущенной стали возрастает с повышением температуры закалки благодаря
упрочняющему влиянию дисперсных карбидов, выделяющихся при отпуске.
Рассмотрим
влияние температуры отпуска. Отпуск 200–350оС немного снижает
твердость из-за выделения и коагуляции цементитного карбида. Отпуск стали
4Х5В2ФС при 530–550оС, а стали типа 4Х5МС при 480–500оС
создает вторичную твердость; она возрастает на 0,5–1HRC вследствие
дисперсионного твердения (рис. 7).
При
500–550оС выделяется промежуточный карбид типа Ме2С. Выше
550–600оС выделяется карбид Ме6С в сталях с вольфрамом и
карбиды Ме23С и Ме6С в сталях с молибденом. Отпуск выше
600–625оС усиливает коагуляцию карбидов.
Рис.
7. Твердость сталей 4Х5В2ФС и типа 4Х5МС в зависимости от температуры отпуска
[4]
Твердость
штампов рационально устанавливать равной 47–50HRC. При большей
твердости быстрее образуются трещины разгара, а при меньшей снижается
износостойкость.
Характерно
влияние температуры закалки на предел текучести отпущенной стали. С повышением
нагрева предел текучести повышается, что вызвано более полным развитием
дисперсионного твердения при отпуске. Дальнейший нагрев снижает предел
текучести, так как влияние наступающего интенсивного роста зерна становится
преобладающим.
Теплостойкие
штамповые стали имеют предел текучести 135–165 кГ/мм2 при 20оС
и 90–110 кГ/мм2 при 600–650оС, что обеспечивает
достаточную формоустойчивость штампа [1].
Вязкость
отпущенной стали изменяется в зависимости от температуры закалки подобно
прочности, но достигаемый максимум вязкости сдвинут к более низким температурам.
Закалка с невысоких температур повышает вязкость благодаря растворению
карбидов, присутствующих в отожженной стали по границам зерен. При повышении
температур закалки вязкость уменьшается из-за усиления при отпуске
дисперсионного твердения и образования более легированного мартенсита.
Дисперсионное твердение, проходящее при отпуске, снижает
вязкость (рис. 8). Штампы необходимо отпускать несколько выше температур
развития дисперсионного твердения для повышения вязкости и пластичности.
Рис.8.
Вязкость в зависимости от температуры отпуска [1]
Вязкость и пластичность в большой степени определяют
разгаростойкость сталей с трооститной структурой; она возрастает при их повышении
(рис. 9).
Рис. 9. Влияние твердости после отпуска на
разгаростойкость сталей (проведено 100 циклов испытаний) [1]
──── относительное сужение
─ ─ ─ относительное удлинение
Рис. 10. Относительное удлинение и сужение сталей;
закалка на зерно 10; отпуск на твердость 50HRC [1]
Изменение
плотности стали и линейных размеров образцов характеризуется тем, что эти
параметры с повышением температуры сначала увеличиваются, а затем уменьшаются
вследствие влияния возрастающего количества остаточного аустенита.
Относительное сужение штамповых сталей – не ниже 25% при
20оС и 30–40% (у некоторых вольфрамовых 8–10%) при 650оС
(см. рис. 10).
Дефекты, которые могут
возникнуть при термообработке, также влияют на свойства и структуру сталей.
Обезуглероживание может
вызвать трещины вследствие разности объемных изменений, происходящих при
закалке в обезуглероженном и нижележащих слоях, что резко снижает стойкость
инструмента.
Вольфрамовые и
вольфрамомолибденовые стали чувствительны к образованию нафталинистого излома.
Сталь с таким браком имеет крупное зерно, во много раз превосходящее зерно
нормальной стали; одновременно могут присутствовать и более мелкие зерна. Сталь
с нафталинистым изломом не отличается по твердости и теплостойкости от стали с
нормальным изломом, но имеет пониженную вязкость и стойкость.
Причина возникновения
нафталинистого излома – выполнение вторичной закалки без промежуточного
высокого отпуска (или отжига). Устранить нафталинистый излом и восстановить
нормальную вязкость сложно. Нужен многократный и длительный отжиг или еще более
длительный отпуск.
Создание высокопроизводительных
инструментов связано, в первую очередь, с проблемой получения таких материалов,
которые могли бы противостоять тяжелым условиям работы. Поэтому вопросам,
связанным с разработкой новых марок сталей, уделяется большое внимание.
Штамповая сталь. Предложена сталь,
отличающаяся дополнительным содержанием V и Ca при соотношении компонентов (в %):
С 0,45–0,65; Si
0,9–1,7; Mn 1,3–1,6; Cr 1,5–2,5; V 0,3–0,8; W 0,2–0,5; Ca 0,001–0,005; Mo 0,5–0,8; Al 0,04–0,1. Результатом изобретения
является улучшение механических свойств, в том числе и износостойкости стали.
57093
200010058
16.06.2003
Терехов В.М., Артамонов Ю.В.
Инструментальная сталь. Для
режущего инструмента предлагают сталь, которая отличается от известного
дополнительным содержанием бора при следующем соотношении компонентов (в %):
С 0,1–0,35; Si 0,2–1,5; Mn 0,3–1,0; Cr 0,5–3,5; V 0,1–0,5; W 8–15; Cо 15–17,8; Mo 7–12; Ti 0,16–0,80; В 0,005–0,015.
2213799
2002105360/02
10.10.2003
Исаев Г.А.
Сталь для резки проката и
металлического лома. Предложенная сталь содержит (в %): С 0,23–0,35; Si 0,95–1,1; Mn 0,6–0,7; Cr 0,8–0,95; Ni 0,9–1,1; V 0,05–0,15; W 0,6–0,75; Ca 0,001–0,35; P 0,001–0,005; S 0,001–0,005; Cu 0,005–0,18. Техническим
результатом изобретения является повышение коррозионной стойкости, ударной
вязкости и износостойкости.
6663726
2000379222
16.12.2003
Abe Yukio, Nakatsu
Hideshi, Tamura Yasushi, Kada Yoshihiro
Инструментальная сталь с высокой
твердостью для холодной деформации, обладающая высокой обрабатываемостью
резанием в термически упрочненном состоянии, инструмент и способ его
изготовления. Предлагают сталь. обладающую высокой твердостью (более 50 HRC) и хорошей обрабатываемостью
резанием после упрочняющей термической обработки. Сталь содержит (в %): С
0,3–0,5; Si 0,7–2,0; Mn 0,1–2,0; Cr 0,1–1,5; W и Мо до 3,5 (каждого); S 0,08–0,25. Инструмент для холодной
деформации изготавливают после закалки и отпуска, проводя обработку резанием.
2232201
2003112115/02
10.07.2004
Ворожищев В.И., Павлов В.В.,
Козырев Н.А., Тарасова Г.Н.
Сталь. Для ножей резки металлолома
предлагают сталь, содержащую (в %): С 0,50–0,60; Si 0,50–0,80; Mn 0,40–0,60; Cr 1,0–1,30; V 0,12–0,20; W 2,20–2,70; N 0,012–0,020; Mo 0,35–0,50; Al 0,15–0,035. Техническим
результатом изобретения является повышение эксплуатационной стойкости ножей
за счет увеличения прочности и вязкости стали, а также сопротивления хрупкому
разрушению.
Легкообрабатываемая
инструментальная сталь. Предлагают обладающую повышенной обрабатываемостью
сталь для изготовления штампов и различного рода инструмента, содержащую (в
%): С 0,1–0,6, Ti и/или Zr при сумме Ti + 0,52Zr = 0,03–3,5, а также S, Se,Te
при сумме S + 0,4Se + 0,25Te = 0,01–1,0 и содержащую дисперсные выделения
комплексной фазы на основе Ti и/или Zr, обеспечивающей повышенную
обрабатываемость резанием.
6841122
10/133467
11.01.2005
Hayano Rinzo, Maeda Iji
Штамповая сталь для горячего
деформирования. Предложена сталь, отличающаяся высокой коррозионной
стойкостью в среде расплавленного металла и жаропрочностью в среде
расплавленного металла, и изготавливаемая из нее оснастка. Сталь содержит (в
%): С 0,05–0,10; Si до 0,04; Mn до 0,7; Cr 5,0–13,0; V 0,01–1,0; W 1,0–8,0;
Ni до 0,1; N 0,005–0,050; Мо до 2,0; Со 1,0–10,0; В 0,003–0,020 и отдельно
или совместно Nb и Ta 0,001–1,0. Для повышения твердости рабочие поверхности
могут быть подвергнуты азотированию, цементации и ионной имплантации.
2274673
2004119538/02
20.04.2006
Зубкова Е.Н., Водопьянова В.П.
Инструментальная штамповая сталь.
Предложена сталь, содержащая (в %): С 0,75–0,9; Si 0,1–0,6; Mn 0,1–1,2; Cr
6,8–8,0; V 0,01–0,5; W 1,1–1,5; Ni 0,01–0,4; Мо 5,0–6,0; Со 5,0–6,0; Al
0,01–0,6; S 0,15–0,35. Изобретение направлено на повышение твердости, теплостойкости,
износостойкости, обрабатываемости резанием и шлифуемости без ухудшения
свариваемости, термообрабатываемости. Высокие показатели износостойкости,
обрабатываемости резанием и шлифуемости обеспечиваются защитными сульфидными
пленками, образующимися на рабочих поверхностях в процессе эксплуатации,
благодаря комплексному легированию серой, молибденом и кобальтом. Высокие
значения твердости и теплостойкости достигаются за счет дисперсионного
упрочнения при легировании кобальтом и молибденом.
1.3 Обоснование
выбранного направления
Для исследования была
выбрана инструментальная сталь 4Х5МФ1С. Данная марка стали применяется для
изготовления штампов для горячей деформации и ножей для холодной резки.
Последние находят применение в условиях ОАО «НЛМК» для резки углеродистых и
электротехнических сталей, поэтому весьма важным является изучение влияния
термической обработки на свойства данной стали, так как оптимизация режимов
обработки позволит увеличить производительность, стойкость инструмента и
положительно скажется при его эксплуатации.
Кроме того, присутствует
экономический эффект, так как варьирование температур закалки и отпуска поможет
снизить потери материала при изготовлении инструмента за счет уменьшения
припуска на обезуглероженный слой.
Для проведения исследования была выбрана штамповая сталь для
горячего деформирования марки 4Х5МФ1С, выплавленная в условиях завода
«Электросталь». Выплавка, разливка и другие операции производились согласно
действующей технологической инструкции. Химический состав стали представлен в
табл. 4.
Таблица 4. Химический
состав стали 4Х5МФ1С
C
Si
Mn
Cr
W
V
Mo
Ni
0,32
1,05
0,35
5,00
–
1,10
0,80
–
После
выплавки сталь была подвергнута горячей пластической деформации (ковке). Начало
ковки при 1160оС, конец – при 850оС. Охлаждение после
ковки замедленное. В качестве предварительной термической обработки
использовался отжиг, предназначенный для измельчения зерна и получения низкой
твердости. Температура отжига составила 850оС. В состоянии поставки
сталь имела структуру зернистого перлита.