Проект восстановления гидроцилиндров лесных машин полимерными материалами

|Полимерная композиция |ky |ky1 |ky2 |

|АСТ-Т + 10% графита, жидкость - порошок|0,022 |0,008 |0,036 |

|1:1 | | | |

|Бутакрил + 10% графита, жидкость - |0,022 |0,008 |0,036 |

|ЭД-20 + 15% графита, отвердитель ПЭПА |0,20 |0,01 |0,030 |

[pic]

4.4. Прочность адгезии и внутренние напряжения в полимерных покрытиях.

Надежность работы гидроцилиндров с полимерными покрытиями

определяется главным образом прочностью адгезии пластмассы к поверхности

металла, т.е. прочность адгезии должна быть значительно выше всех возможных

внутренних напряжений, возникающих в полимерном покрытии. Это условие может

быть представлено выражением

[pic]

[pic], (4.9.)

где [pic] - величина прочности адгезии к поверхности металла;

[pic] - суммарные напряжения в слое полимерного покрытия.

Напряжения, возникающие в слое полимерного покрытия, могут быть

представлены выражением

[pic][pic], (4.10.)

где [pic] - усадочные напряжения, возникающие вследствие

химической усадки полимера;

[pic] - термические напряжения, возникающие вследствие

разности коэффициентов линейного расширения металла и пластмассы при

температурных перепадах;

[pic] - рабочие напряжения, возникающие от давления

рабочей среды.

Таким образом, при нанесении полимерного покрытия на поверхности

цилиндров необходима количественная оценка прочности адгезии данного

полимера к поверхности металла и всех возможных внутренних напряжений,

возникающих в полимерном покрытии, действующих против сил адгезии. Это

позволяет определить надежность соединения полимера с металлом и

работоспособность металлопластмассового изделия в целом.

Прочность адгезии полимерных композиций на основе акриловых и

эпоксидных смол к поверхности металлов определяли следующим образом.

Цилиндрические образцы, состоящие из двух половин, были склеены

исследуемой полимерной композицией в специальной обойме, обеспечивающей их

соосность. Склеенные образцы закрепляли в зажимах разрывной машины и

разрушали клеевое соединение с фиксированием максимальной нагрузки. Для

каждого варианта испытывали 50 склеенных образцов. Прочность адгезионного

соединения определяли по формуле

[pic], (4.11.)

где P - разрушающая нагрузка, Н;

F - площадь образца, м2 .

Прочность адгезии композиций на основе пластмассы бутакрил к

поверхности стали составляет 20 МПа, прочность адгезии композиции на основе

пластмассы АСТ-Т - 19,3 МПа, прочность адгезии композиции на основе

эпоксидной смолы ЭД-20 - 18,6-23,0 МПа.

Как показали исследования, наибольшими по величине и соответственно

наиболее опасными являются термические напряжения, возникающие вследствие

разности коэффициентов линейного расширения полимера и металла. Такие

напряжения могут быть определены расчетным путем по формуле

[pic], МПа. (4.12.)

Здесь [pic] - коэффициент линейного расширения полимера, 1/град;

[pic] - то же металла, 1/град;

[pic]Т - перепад температуры, К

[pic] - модуль упругости полимера, Н/м2;

[pic] - коэффициент Пуассона полимера;

[pic], (4.13.)

где Тс - температура склеивания полимера;

Тр - рабочая температура.

Для композиций на основе акриловых пластмасс (бутакрила и АСТ-Т)

были определены следующие необходимые физические характеристики: [pic]

1/град, Тс=70о С, ЕП = 1,4*109 Н/м2, [pic][pic]

Для композиции на основе эпоксидной смолы ЭД-20 физические

характеристики следующие: [pic] 1/град, Тс = 70о С, ЕП = 1,4*109 Н/м2,

[pic]

Внутренние “замороженные” напряжения в полимерном покрытии при

температуре 20о С составляют:

[pic]

Гидроцилиндры с полимерными покрытиями по условиям работы могут

находиться при температуре -60о С. Внутренние напряжения в полимерных

покрытиях при этом будут составлять:

[pic]

Надежность адгезионного соединения полимерного покрытия с металлом

будет обеспечена при выполнении соотношения

[pic] (4.14.)

В случае применения композиций на основе акриловых и эпоксидных

смол имеем следующие данные:

19,3 МПа + 7 МПа > 18,0 МПа;

18,6 МПа + 7 МПа > 18,0 МПа,

т.е. при температуре -60о С отслоения полимерного покрытия на

основе акриловых или эпоксидных смол от поверхности металла не произойдет.

4.5. Промышленные испытания износостойкости гидроцилиндров с полимерными

покрытиями.

Испытания были проведены на ряде предприятий. Установлено,

что допустимая величина износа покрытия без потери герметичности поршня

составляет 0,2 мм.

Зависимость износа покрытия от времени наработки изделия (пути

трения), представленная на рис.4.2., аппроксимируется уравнением

[pic] (4.15.)

где [pic] - величина износа покрытия в исследуемый момент времени;

[pic]- величина изменения диаметра цилиндра в режиме

установившегося износа;

[pic] - безразмерный коэффициент, выражающий

интенсивность износа;

L - путь трения, м.

Значения исследуемых параметров следующие: при скорости 0,5 м/с

[pic] мм, -[pic] L*105 = 8-10 м.

Уравнение зависимости износа от времени наработки можно решить

относительно пути трения и по допустимой величине износа цилиндра

определить возможное время наработки.

[pic]

Опыт эксплуатации гидроцилиндров с полимерными покрытиями

показывает, что износостойкость покрытия не уступает износостойкости

металлических поверхностей, а износостойкость резиновых уплотнителей

увеличивается в 7-10 раз.

5. Проектирование участка восстановления гидроцилиндров.

5.1. Организация работ на участке.

Работа на участке может быть организована следующим образом. После

мойки гидроцилиндры поступают на участок ремонта и испытания

гидроцилиндров, где складываются в специальный контейнер для ожидания

ремонта. Затем на стенде разборки, ремонта, сборки гидроцилиндры

разбираются, проводится их дефектовка. В случае необходимости гидроцилиндры

подвергают мелкому ремонту (замена уплотнительных колец и т.д.). При износе

более допустимого штоки направляются на восстановление на соответствующие

участки. Отремонтированные гидроцилиндры направляются на испытания, где они

проходят проверку при работе под нагрузкой. В случае, если параметры не

удовлетворяют техническим требованиям, цилиндры возвращаются для

повторного ремонта. Если же параметры полностью удовлетворяют требованиям,

гидроцилиндры направляются на склад отремонтированной продукции.

5.2. Расчет производственной площади участка ремонта гидроцилиндров.

Подбор оборудования и инвентаря.

Таблица 5.1.

|п/п |инвентарь |модель | |мм |м2 |

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |

|1 |Стенд для | | | | |

| |разборки и |собс.изгот.|1 |300 х 920 |2,76 |

|2 |Моечная ванна |собс.изгот.|1 |2500 х 1000 |2,5 |

|3 |Дефектовоч-ный | | | | |

| |стол |собс.изгот.|1 |2500 х 1000 |2,5 |

|4 |Стенд для | | | | |

| |испытаний |КИ-4815М |1 |1640 х 875 |1,44 |

|5 |Контейнер для | | | | |

| |гидроцилинд-ров|собс.изгот.|1 |2000 х 1000 |2 |

|6 |Бункер для | | | | |

| |утильных |Р-938 |1 |1500 х 1000 |1,5 |

|7 |Верстак |ОРГ-1468-01|2 |1500 х 800 |1,2 |

| |слесарный |-060А | | | |

|8 |Приспособле-ние| | | | |

| |для заливки |собс.изгот.|1 |1000 х 1000 |1 |

|9 |Термошкаф | |1 |1000 х 1000 |1 |

|10 |Шкаф для |ОРГ-1468-07|1 |1000 х 500 |0,5 |

| |хранения |-040 | | | |

|11 |Стеллаж для |ОРГ-1468-05|1 |1500 х 500 |0,75 |

| |хранения |-230А | | | |

|12 |Ларь для песка |ОРГ-1468-03|1 |500 х 500 |0,25 |

| | |-320 | | | |

|13 |Бункер для |собс.изгот.|1 |500 х 500 |0,25 |

|14 |Ларь для |ОРГ-1468-07|1 |1000 х 500 |0,5 |

| |обтирочного |-090А | | | |

| |Итого: | | | |20,65 |

Принимаем площадь, занятую оборудованием участка, 20 кв.м.

Площадь участка определяем по формуле:

F = C . Fo, (5.1.)

где С - коэффициент плотности оборудования, равен 5;

Fo - площадь, занимаемая оборудованием участка.

F = 20 . 5 = 100 м2.

Принимаем размеры участка 12,5 x 8 метров.

6. Энергетические затраты при осуществлении проекта.

Для того, чтобы определить количество потребляемой электроэнергии,

необходимо сначала определить активную мощность токопотребителей по

формуле:

Na = Kc . е Nуст, (6.1)

где: Kc - коэффициент спроса, учитывающий время работы токоприемников и их

загрузку;

е Nуст - суммарная установленная мощность токопотребителей, кВт.

Na = 0,55 . 30 = 16,5 кВт.

Годовой расход электроэнергии для силового потребления определяют с

учетом действительного годового фонда времени и коэффициента загрузки (по

времени):

Nг1 = Nа. Фд . n . Кз, (6.2)

где: Фд - годовой действительный фонд времени работы токопотребителей для

одной смены (равен 1802,69 часа);

n - число смен;

Кз - коэффициент загрузки токопотребителей по времени (принимаем

0,8).

Nг1 = 16,5 . 1802,69 . 1 . 0,8 = 23795,5 кВт.ч

По этой же формуле рассчитывают годовой расход электроэнергии на

освещение участка. Освещается участок лампами типа ЛДЦ по 80 Вт каждая,

мощность всех ламп составит:

39 . 80 = 3120 Вт.

Тогда годовой расход электроэнергии на освещение:

Nг2 = 3120 . 1802,69 . 1 = 5624,9 кВт.ч

Полный годовой расход электроэнергии по участку составит:

Nг = Nг1 + Nг2, (6.3)

Nг = 23795,5 + 5624,4 = 29419,9 кВт.ч

7. Охрана труда.

7.1. Состояние условий труда при стендовых испытаниях и ремонте

гидроаппаратуры.

При исследовании гидроаппаратуры на специализированных стендах в

ряде случаев возникают условия, неблагоприятные для исполнителей работ.

Такие ситуации создаются из-за того, что при трансформации энергии в

стендах имеют место шумы, а большая кинетическая энергия вращающихся и

поступательно движущихся масс является первопричиной и источником создания

неблагоприятных условий для обслуживающего персонала.

Опасности, имеющие место на рабочих местах, при исследовании и

ремонте гидроаппаратуры, подразделяются на импульсные и аккумулятивные.

Источниками импульсных опасностей являются подвижные массы, потоки

воздуха, газов и жидкостей, незаземленные источники электрической энергии,

неправильное размещение оборудования на рабочем месте. Импульсная

опасность, приводящая к травме, мгновенно реализуется в случайные моменты

времени и может быть представлена дискретной случайной функцией

производственного процесса.

Источниками аккумулятивных опасностей являются: повышенный шум,

вибрация, загрязненность воздушной среды газами и парами. В результате

действия этих факторов организм человека переутомляется, нарушается

координация движений, притупляется реакция организма на внешние

раздражители. Аккумулятивная опасность реализуется на протяжении всего

производственного процесса, представляя его неприрывную функцию и приводит

к повышенному утомлению и заболеваниям.

7.2. Анализ вредных и опасных факторов.

Таблица 7.1.

Анализ вредных и опасных факторов.

|1 |2 |3 |4 |

|1 |Стенд |Шум |Шум как физиологическое явление |

| | |я |гидроцилиндр, поэтому существует |

| | |сть |испытания гидроцилиндров используется |

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7

МЕНЮ

Проект восстановления гидроцилиндров лесных машин полимерными материалами