Расчет проектируемой оснастки на пластмассовое изделие
изделия можно рассчитывать по формуле:
[pic] (3.9)
где [pic] – потери давления в прямоугольной пластине (большие стороны), ат;
[pic] – потери давления в прямоугольной пластине (меньшие стороны), ат;
[pic] – потери давления в прямоугольной пластине (дно), ат;
[pic] – потери давления в полом цилиндре, ат.
Преобразуем формулу (3.7) к виду:
[pic]
Потери давления в центральном литниковом канале определим по формуле:
[pic] (3.10)
где [pic] – длина канала, см, [pic];
[pic] – объемная скорость течения расплава, см3/с;
[pic] – реологический параметр полимера, [pic];
[pic] – показатель степени реологического уравнения, [pic];
[pic] – диаметр литникового канала, см, [pic].
Объемную скорость течения расплава определим по формуле:
[pic] (3.11)
где [pic] – максимальный объем отливки машины, см3;
[pic] – время впрыска машины, с;
[pic] – количество гнезд в форме, шт.
Тогда,
[pic]
Подставим данные в формулу (3.10):
[pic]
Потери давления в главном литниковом канале определим по формуле:
[pic] (3.12)
где [pic] – длина главного разводящего канала, см, [pic];
[pic] – эквивалентный диаметр главного разводящего канала, см, [pic]
Тогда по формуле (3.12), получаем:
[pic]
Потери давления во вспомогательном разводящем канале, определим по
формуле (3.12) аналогично [pic]:
[pic];
[pic].
[pic]
Потери давления во впускном канале прямоугольного сечения определяются
по формуле:
[pic] (3.13)
где [pic] – длина впускного канала, см, [pic];
[pic] – ширина впускного канала, см, [pic];
[pic] – глубина впускного канала, см, [pic].
Тогда,
[pic]
Потери давления в стенках изделия, содержащего 7 элементов, определяют
по формулам:
[pic] определяем по формуле (3.13):
[pic];
[pic];
[pic].
[pic]
[pic] рассчитывается аналогично [pic]:
[pic];
[pic];
[pic].
[pic]
[pic] рассчитывается аналогично [pic]:
[pic];
[pic];
[pic].
[pic]
Потери давления в полом диске цилиндре по формуле:
[pic] (3.14)
где [pic] – внутренний диаметр, см, [pic];
[pic] – толщина стенки, см, [pic];
[pic] – длина полого цилиндра, см, [pic].
[pic]
Подставим полученные значения в преобразованную формулу (3.7):
[pic]
Условие выполняется.
4. РАСЧЕТ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ ФОРМООБРАЗУЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ
Исполнительные размеры формообразующих элементов назначают в
зависимости от допуска на размеры изделия и усадку формуемого материала.
4.1. Расчет исполнительных размеров полуматрицы подвижной
[pic]
Рис. 6
На рис. 6 приведены размеры, которые подлежат расчету.
Размеры поверхностей изделия, формуемых полуматрицей подвижной,
приведены в таблице:
|Обозначен|Размер, |Допуск, |Формула для расчета |
|ие |мм |мм | |
|Аи |120–0,035|0,035 |[pic] |
|Ви |70–0,030 |0,030 |[pic] |
Подставляя численные значения в соответствующую формулу, получаем:
[pic]
Полученные результаты округляем с кратностью по 11–12 квалитету, то
есть для размеров А и В – 0,10:
[pic]
4.2. Расчет исполнительных размеров пуансона
[pic]
Рис. 7
На рис. 7 приведены размеры, которые подлежат расчету.
Размеры поверхностей изделия, формуемых пуансоном, приведены в таблице:
|Обозначен|Размер, |Допуск, |Формула для расчета |
|ие |мм |мм | |
|Аи |115+0,035|0,035 |[pic] |
|Ви |65+0,030 |0,030 |[pic] |
|Ни |23,5–0,02|0,021 |[pic] |
| |1 | | |
|Н1и |15,5–0,01|0,018 |[pic] |
| |8 | | |
|А1и |44±0,05 |0,1 |[pic] |
Подставляя численные значения в соответствующую формулу, получаем:
[pic]
Полученные результаты округляем с кратностью по 11–12 квалитету, то
есть для размеров А, В, А1 – 0,10, а для размеров Н и Н1 – 0,05:
[pic]
[pic]
4.3. Расчет исполнительных размеров полуматрицы неподвижной
[pic]
Рис. 8
На рис. 8 приведены размеры, которые подлежат расчету.
Размеры поверхностей изделия, формуемых полуматрицей неподвижной,
приведены в таблице:
|Обозначен|Размер, |Допуск, |Формула для расчета |
|ие |мм |мм | |
|Аи |120–0,035|0,035 |Примем размер, равный соответствующему |
| | | |размеру матрицы подвижной |
|Ви |70–0,030 |0,030 |Примем размер, равный соответствующему |
| | | |размеру матрицы подвижной |
|А1и |44±0,05 |0,1 |Примем размер, равный соответствующему |
| | | |размеру пуансона |
|Ни |2,5–0,010|0,021 |[pic] |
Подставляя численные значения в соответствующую формулу, получаем:
[pic]
Полученные результаты округляем с кратностью по 11–12 квалитету, то
есть для размеров Н – 0,02:
[pic]
[pic]
4.4. Расчет исполнительных размеров вставки
[pic]
Рис. 9
На рис. 9 приведены размеры знака, которые подлежат расчету.
Размеры поверхностей изделия, формуемых вставкой, приведены в таблице:
|Обозначен|Размер, |Допуск, |Формула для расчета |
|ие |мм |мм | |
|Dи |(9–0,015 |0,015 |[pic] |
|D1и |(7–0,015 |0,015 |[pic] |
|Lи |9–0,015 |0,015 |[pic] |
|L1и |3–0,010 |0,010 |[pic] |
Подставляя численные значения в соответствующую формулу, получаем:
[pic]
Полученные результаты округляем с кратностью по 11–12 квалитету, то
есть для размеров D, L – 0,05, для размера D1 – 0,02, а для размера L1 –
0,01:
[pic]
[pic]
4.5. Расчет исполнительных размеров нижнего знака
[pic]
Рис. 10
На рис. 10 приведены размеры, которые подлежат расчету.
Размеры поверхностей изделия, формуемых вставкой пуансона, приведены в
таблице:
|Обозначен|Размер, |Допуск, |Формула для расчета |
|ие |мм |мм | |
|Dи |(7–0.015 |0,015 |Примем размер, равный соответствующему |
| | | |размеру вставки |
|Ни |8,5+0,015|0,015 |Принимаем размер, обеспечивающий надежное|
| | | |сопряжение знака со вставкой: |
| | | |[pic] |
Подставляя численные значения в соответствующую формулу, получаем:
[pic]
Полученные результаты округляем с кратностью по 11–12 квалитету, то
есть для размера H – 0,02:
[pic]
4.6. Расчет исполнительных размеров верхнего знака
[pic]
Рис. 11
На рис. 11 приведены размеры, которые подлежат расчету.
Размеры поверхностей изделия, формуемых вставкой пуансона, приведены в
таблице:
|Обозначен|Размер, |Допуск, |Формула для расчета |
|ие |мм |мм | |
|Dи |(3,5+0,01|0,012 |[pic] |
| |2 | | |
|Ни |2,5+0,010|0,010 |[pic] |
Подставляя численные значения в соответствующую формулу, получаем:
[pic]
Полученные результаты округляем с кратностью по 11–12 квалитету, то
есть для размеров D и H – 0,020:
[pic]
5. РАСЧЕТ УСТАНОВЛЕННОГО РЕСУРСА ОСНАСТКИ
Определение установленной безотказной наработки и установленного
ресурса пресс–формы до среднего и капитального ремонтов.
1. Наработка и ресурс пресс–формы зависит от их конструкционной
сложности. Принимаем категорию сложности пресс–формы 1 – пресс–форма с
одной плоскостью разъема для изделий с простой поверхностью без арматуры,
резьбы и элементов, препятствующих свободному извлечению из формы.
2. Установленную безотказную наработку Пб в тыс. деталей и
установленные ресурсы пресс–формы до среднего ремонта Пс в тыс. деталей и
до капитального ремонта Пк в тыс. деталей определяют по формуле:
[pic] (5.1)
[pic] (5.2)
[pic] (5.3)
где [pic] – номинальная наработка пресс–формы с одного гнезда, тыс. дет.,
[pic];
[pic] – номинальный ресурс пресс–формы до среднего ремонта с одного
гнезда, тыс. дет. [pic];
[pic] – номинальный ресурс пресс–формы до капитального ремонта с одного
гнезда, тыс. дет. [pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий гнездность пресс–формы, [pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий высоту формуемых пластмассовых
изделий, [pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий твердость формообразующих
поверхностей, [pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий шероховатость формообразующих
поверхностей, [pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий квалитет точности формуемых изделий,
[pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий конструкционные особенности пресс–форм
и дополнительные требования к качеству формуемых пластмассовых изделий,
[pic];
[pic] – коэффициент, учитывающий связь пресс–форм с оборудованием,
[pic];
[pic] – число гнезд, [pic].
Подставив данные в формулы (5.1)–(5.3), получаем:
[pic]
6. ОПИСАНИЕ РАБОТЫ РАЗРАБОТАННОЙ ОСНАСТКИ
Многогнездная литьевая форма состоит из двух частей: подвижной и
неподвижной, которые закреплены на плитах литьевой машины.
Неподвижная часть литьевой формы состоит из двух плит: фланца
неподвижного 1 и плиты матриц 2, которые центрируются штифтами 58 и
скрепляются между собой болтами 50. Фланцем неподвижным 1 полуформа
крепится к неподвижной плите литьевой машины. В нем также выполнены каналы
охлаждения. На концах каналов выполнена резьба для крепления ниппелей 54.
Центрирование полуформы на плите машины осуществляется кольцом установочным
16, которое закреплено на фланце неподвижном 1 винтами 52 и штифтами 57.
Такое же кольцо установлено на подвижном фланце 6. В плите матриц
располагаются четыре полуматрицы неподвижные 12, в каждой их которых
имеются по две вставки 13. Каждая из вставок комплектуется знаком верхним
15. Таким образом, полуматрица неподвижная 12, вставка 13 и знак верхний 15
образуют оформляющую полость сложной формы, которая формует верхнюю часть
изделия. В этой же плите располагаются четыре колонки направляющие 23,
которые вместе со втулками направляющими 24 осуществляют точное
центрирование обеих полуформ относительно их общей оси и оси инжекционного
цилиндра. В обеих плитах также расположена литниковая втулка 22 с
центральным литниковым каналом
Подвижная часть литьевой формы состоит в свою очередь из трех плит
(плита пуансонов 3, плита охлаждения 4 и фланец подвижный 6) и двух брусов
опорных 5. Эти детали центрируются штифтами 59 и скрепляются болтами 51.
Фланцем подвижным полуформа крепится к подвижной плите машины. В плите
пуансонов располагаются четыре полуматрицы подвижные 10, в которых
смонтированы пуансоны 11. В каждом из пуансонов имеются по два знака нижних
14. Полуматрица подвижная 12, пуансон 11 и знак 14 также образуют
оформляющую полость, которая формует нижнюю часть изделия. В центре плиты
пуансонов расположена центральная втулка 21. В этой же плите расположены
разводящие литниковые каналы, обеспечивающие подвод расплава к гнездам
формы. В знаках 14 и втулке центральной 21 проделаны отверстия под
толкатели 17 и 18 соответственно. Эти толкатели крепятся в плите держащей
7. Своими торцами они опираются в плиту прокладочную 8. Третья плита
выталкивающей системы – плита несущая 9 – служит для обеспечения
необходимой жесткости, и в ней закреплен хвостовик 25. Для надежного
движения плит выталкивания, в них смонтирована втулка 20, которая
двигается по колонке 19.
В плите охлаждения, как и во фланце неподвижном 1, сделаны каналы
диаметром 9 мм, в которые подается охлаждающая жидкость.
Для возвращения выталкивающей системы в исходное положения после
выталкивания имеется пружина 26.
Цикл литья начинается со смыкания формы. После подхода подвижной части
формы к неподвижной, сопло инжекционного цилиндра тесно прижимается к
литниковой втулке 22, и происходит впрыск расплава полимера.
Через центральный литниковый канал, который находится в литниковой
втулке 22, разводящие, впускные, расплав заполняет гнезда формы.
Из–за циркуляции охлаждающей жидкости в каналах охлаждения температура
внутренних поверхностей гнезд значительно ниже, чем температура расплава,
за счет чего осуществляется охлаждение и отверждение расплава в форме.
При раскрытии литьевой формы ее подвижная часть отходит от неподвижной.
В результате усадки изделие легко выходит из полостей неподвижных
полуматриц 12 и вставок 13 и перемещаются вместе с полуматрицами подвижными
10 и пуансонами 11 в подвижной части формы. Центральный литник извлекается
из литниковой втулки с помощью поднутрения, выполненного во втулке
центральной 21. При дальнейшем движении хвостовик 25 натыкается на
неподвижный упор машины и останавливает плиты 7, 8, 9 выталкивающей системы
вместе с выталкивателями 17 и 18, которые сталкивают изделия вместе с
литниками в приемную тару. После этого форма смыкается и цикл повторяется.
7. СВОЙСТВА МАТЕРИАЛА И ТЕХНОЛОГИЯ ПЕРЕРАБОТКИ
Полипропилен представляет собой твердый термопластичный полимер с темп.
пл. 165–170 °С и плотностью 900–910 кг/м3.
Ниже приведены показатели основных физико-механических свойств
полипропилена:
|Молекулярная масса |80000—20000|
| |0 |
|Разрушающее напряжение при растяжении, МПа |245—392 |
|Относительное удлинение при разрыве, % |200—800 |
|Ударная вязкость, кДж/м2 |78,5 |
|Твердость по Бринеллю, МПа |59—64 |
|Теплостойкость по методу НИИПП, °С |160 |
|Максимальная температура эксплуатации (без |150 |
|нагрузки), °С | |
|Температура хрупкости, °С |От —5 до |
| |—15 |
|Водопоглощение за 24 ч, % |0,01—0,03 |
|Удельное объемное электрическое сопротивление, |1014—1015 |
|Ом·м | |
|Тангенс угла диэлектрических потерь |0,0002—0,00|
| |05 |
|Диэлектрическая проницаемость при 50 Гц |2,1—2,3 |
Полипропилен имеет более высокую теплостойкость, чем полиэтилены низкой
и высокой плотности. Он обладает хорошими диэлектрическими показателями,
которые сохраняются в широком интервале температур. Благодаря чрезвычайно
малому водопоглощению его диэлектрические свойства не изменяются при
выдерживании во влажной среде.
Полипропилен нерастворим в органических растворителях при комнатной
температуре; при нагревании до 80 °С и выше он растворяется в ароматических
(бензоле, толуоле), а также хлорированных углеводородах. Полипропилен
устойчив к действию кислот и оснований даже при повышенных температурах, а
также к водным растворам солей при температурах выше 100 °С, к минеральным
и растительным маслам. Старение стереорегулярного полипропилена протекает
аналогично старению полиэтилена.
Полипропилен меньше, чем полиэтилен, подвержен растрескиванию под
воздействием агрессивных сред.
Одним из существенных недостатков полипропилена является его невысокая
морозостойкость (—30 °С). В этом отношении он уступает полиэтилену.
Полипропилен перерабатывается всеми применяемыми для термопластов
Страницы: 1, 2, 3
|